310S不銹鋼板310S圓鋼

沉淀硬化不銹鋼：17-4PH(SUS630 / 0Cr17Ni4Cu4Nb)、17-7PH(SUS631 / 0Cr17Ni7Al)
雙相不銹鋼：F51(2205 / S31803 / 00Cr22Ni5Mo3N)、 F52(S32950)、  F53(2507 / S32750 / 022Cr25Ni7Mo4N) F55(S32760 / 022Cr25Ni7Mo4WCuN)、 F60(S32205 / 022Cr23Ni5Mo3N)、329(SUS329J1/ 0Cr26Ni5Mo2/ 1.4460)耐腐合金：20號(hào)合金(N08020 / F20)、904(N08904/ 00Cr20Ni25Mo4、5Cu/ 1.4539)、254SMO(F44/ S31254/ 1.4547)XM-19（S20910 / Nitronic 50）、318(3Cr17ni7Mo2N) 、C4(00C    r14Ni14Si4/ 03Cr14Ni14Si4)

通過拉伸試驗(yàn),獲得了常溫下GH3030高溫合金的載荷-位移曲線,并通過公式推導(dǎo)、數(shù)據(jù)剔除和曲線擬合等手段,確立了該材料在常溫下的真應(yīng)力-真應(yīng)變曲線方程;在此基礎(chǔ)上,采用SIMUFACT.FORMING有限元軟件,對(duì)GH3030高溫合金壁厚漸變錐形回轉(zhuǎn)件強(qiáng)力旋壓成形過程進(jìn)行了仿真模擬,分析了成形過程中工件的等效應(yīng)力、等效塑性應(yīng)變和等效彈性應(yīng)變的分布特征以及材料的塑性流動(dòng)特征,探明了工件的成形機(jī)理;為了定量研究工藝參數(shù)對(duì)成形質(zhì)量的影響,分別建立了工件凸緣平直度、錐筒外表面圓度和工件整體壁厚偏差的評(píng)價(jià)指標(biāo),并采用單因素分析法,研究了芯模轉(zhuǎn)速、旋輪進(jìn)給量、旋輪安裝角和旋輪圓角半徑等關(guān)鍵工藝參數(shù)分別對(duì)這些指標(biāo)的影響。

探明了相應(yīng)的影響規(guī)律;基于均勻設(shè)計(jì)法和仿真模擬,以工件凸緣平直度、錐筒外表面圓度和工件整體壁厚偏差的評(píng)價(jià)指標(biāo)為目標(biāo),研究了工藝參數(shù)的影響程度,并得到了優(yōu)的工藝參數(shù)組合;后,借助三坐標(biāo)測量儀對(duì)旋壓實(shí)驗(yàn)件進(jìn)行了坐標(biāo)采集,得到了實(shí)驗(yàn)件凸緣平直度、錐筒外表面圓度的評(píng)價(jià)指標(biāo)值,通過對(duì)比分析,得到了實(shí)驗(yàn)結(jié)果與仿真結(jié)果相符的結(jié)論,驗(yàn)證了仿真分析的可靠性。論文研究結(jié)果為實(shí)現(xiàn)空發(fā)動(dòng)機(jī)鈑金機(jī)匣精確成形提供了理論依據(jù)。

空發(fā)動(dòng)機(jī)空心葉片通常需要在其內(nèi)腔和表面制備一層鋁化物防護(hù)涂層,采用化學(xué)氣相沉積(CVD)法可以在葉片內(nèi)腔和表面進(jìn)行鋁化物涂層的制備?？招娜~片工作環(huán)境復(fù)雜,經(jīng)常受到熱沖擊和高溫腐蝕的作用,鋁化物涂層可以在一定程度上起到防護(hù)的作用,尤其是添加改性元素的鋁化物涂層。鋁化物涂層可以提高抗空發(fā)動(dòng)機(jī)空心葉片的使用壽命,然而鋁化物涂層制備過程是在高溫狀態(tài)下進(jìn)行的,可能對(duì)空心葉片力學(xué)性能產(chǎn)生不利的影響。本文采用CVD法制備了兩種鋁化物涂層,即單一鋁化物涂層和釔改性鋁化物涂層。涂層由明顯的擴(kuò)散層和外層組成,組織均勻,涂層中添加Y元素提高了涂層外層中的Al含量。涂層表面相組成都是單一的β-NiAl相。本文在900℃進(jìn)行了100h高溫腐蝕試驗(yàn),結(jié)果表明,抗高溫腐蝕性能釔改性鋁化物涂層>單一鋁化物涂層>GH4169基材。
單一鋁化物涂層試樣表面有局部腐蝕坑,截面涂層界限模糊,涂層與基體間有明顯裂紋,基體中發(fā)現(xiàn)S元素,涂層發(fā)生局部腐蝕失效;釔改性鋁化物涂層表面無明顯腐蝕剝落現(xiàn)象,截面涂層界限清晰,涂層外層中仍然有較高的Al含量,且表面仍然含有β-NiAl相。Y可提高氧化膜的結(jié)合力、改善氧化膜的塑性、阻止涂層與基體元素之間的互擴(kuò)散和促使氧化膜的生長機(jī)制改變?yōu)橐匝醯膬?nèi)擴(kuò)散為主導(dǎo),進(jìn)而改善鋁化物涂層的抗高溫腐蝕性能。本文還進(jìn)行了900℃水冷和空冷兩種冷卻條件下的熱沖擊試驗(yàn),結(jié)果表明,經(jīng)過520次熱沖擊后,單一鋁化物涂層試樣表面比釔改性鋁化物涂層表面裂紋長度更長和密集程度更高,Y元素可提高氧化膜與涂層間的結(jié)合力,并且容易在缺陷處聚集,起到“釘扎”作用,有抑制裂紋擴(kuò)展和裂紋萌生的作用。在空冷條件下進(jìn)行熱沖擊,1000次熱沖擊后兩種試樣表明涂層沒有出現(xiàn)任何的裂紋、剝落,表現(xiàn)出較好的抗熱沖擊性能。本文研究了CVD法制備鋁化物涂層對(duì)GH4169鎳基高溫合金基材的高溫持久性能和低周疲勞性能的影響,結(jié)果表明,滲鋁處理后,GH4169材料在650℃高溫持久性能提高幅度為1.0%,455℃低周疲勞性能下降幅度為4.7%。

隨著我國高速鐵路不斷發(fā)展,列車時(shí)速也不斷提高,從200km逐步上升到350km。高速列車通常采用盤形制動(dòng)。緊急制動(dòng)過程中,通過制動(dòng)盤與制動(dòng)閘片劇烈摩擦將列車動(dòng)能轉(zhuǎn)化為摩擦熱能,其中大部分熱能被制動(dòng)盤吸收。對(duì)于時(shí)速300km乃至更高的高速列車,制動(dòng)時(shí)產(chǎn)生更大的摩擦熱能,制動(dòng)盤表面局部溫度甚至超過制動(dòng)盤用鋼的A3點(diǎn)溫度。在經(jīng)過*反復(fù)的制動(dòng)過程后,制動(dòng)盤用鋼表面會(huì)出現(xiàn)熱疲勞裂紋、熱斑等熱損傷,對(duì)其使用壽命產(chǎn)生危害?？量痰姆郗h(huán)境對(duì)制動(dòng)盤材料提出了更高的要求。針對(duì)制動(dòng)盤用鋼對(duì)強(qiáng)韌性及熱疲勞性等性能的需求提高,本論文在28CrMoV制動(dòng)盤用鋼的基礎(chǔ)上對(duì)合金成分進(jìn)行優(yōu)化,提高鋼的A3點(diǎn)溫度和導(dǎo)熱系數(shù),并針對(duì)顯微組織演變、第二相粒子析出、力學(xué)性能及熱疲勞性能變化等進(jìn)行了系統(tǒng)的研究。
通過Thermo-Calc軟件對(duì)制動(dòng)盤用鋼析出相的成分和析出行為進(jìn)行了計(jì)算,并研究了合金元素對(duì)相變點(diǎn)和導(dǎo)熱系數(shù)的影響。結(jié)果表明,應(yīng)適當(dāng)提高制動(dòng)盤用鋼中V、Mo含量,降低C、Cr含量。在基礎(chǔ)成分的實(shí)驗(yàn)鋼中,析出相主要為V(C,N)、(Mo,V)C、M23C6、M7C3和MnS相。增加V、Mo含量促進(jìn)V(C,N)和(Mo,V)C相的析出,提高A3點(diǎn)溫度,同時(shí)增加V主要形成析出相而對(duì)導(dǎo)熱系數(shù)影響不大。而增加C、Cr含量促使鋼中析出更多的M23C6和M7C3相,A3點(diǎn)溫度降低,同時(shí)增加的Cr主要固溶在基體中而降低導(dǎo)熱系數(shù)。此外,實(shí)驗(yàn)鋼的A3點(diǎn)溫度為840℃。在熱力學(xué)計(jì)算基礎(chǔ)上研究了奧氏體晶粒長大行為,并通過熱膨脹儀測定和繪制了實(shí)驗(yàn)鋼的靜態(tài)CCT曲線。結(jié)果表明,在溫度不高于1000℃,增加V含量能細(xì)化奧氏體晶粒;而添加Nb在900～1200℃都具有較好的細(xì)化效果。

尼可爾合金：Nickel 200(N02200/ 2、4060/ 2.4066) 、Nickel 201(N02201/ 2.4061/ 2.4068)
哈氏合金：Hastelloy C(NS333)、 Hastelloy C-276 (N10276/2.4819)、 Hastelloy C-4(N06455/ 2.4610)、 Hastelloy C-22(N06022)Hastelloy B(N10001/ 2.4617/ NS321)、 Hastelloy B-2(N10665/ 2.4617/ NS322)、 Hastelloy B-3( N10675/ 2.4600/ NS323)
奧氏體不銹鋼：F317L(S31703/ 022Cr19Ni13Mo3)、F316Ti(S31635/ 0Cr18Ni12Mo3Ti/ 06Cr17Ni12Mo2Ti)將憑借良好的信譽(yù)，雄厚的實(shí)力，低廉的價(jià)格，優(yōu)質(zhì)的產(chǎn)品，服務(wù)于廣大用戶。愿與廣大新老客戶攜手并進(jìn)，共創(chuàng)偉業(yè)。

310S不銹鋼板310S圓鋼實(shí)驗(yàn)鋼中富V的M8C7(即V(C,N)相)和NbC相的溶解和粗化導(dǎo)致了異常晶粒長大。隨著冷速增加,冷卻轉(zhuǎn)變組織中鐵素體含量減小,而貝氏體含量先增加后降低,轉(zhuǎn)變組織終*為馬氏體。增加V主要提高析出V含量,固溶C含量降低,M8C7粒子含量增加。因此實(shí)驗(yàn)鋼的Ac1點(diǎn)、Ac3點(diǎn)和Ms點(diǎn)溫度提高,CCT曲線左移,全馬氏體臨界冷速從10增到15℃·s-1。Nb的影響與V相類似,但由于Nb增加量較小(0.045%),其效果也較弱。實(shí)驗(yàn)鋼淬火+高溫回火的顯微組織為回火馬氏體。淬火溫度為880～900℃,V含量應(yīng)為0.31%～0.49%時(shí),實(shí)驗(yàn)鋼具有較好的強(qiáng)韌性。實(shí)驗(yàn)鋼淬回火態(tài)的析出相主要為M8C7、(Mo,V)C、M7C3和M23C6。淬火溫度為880～900℃時(shí),增加V細(xì)化馬氏體組織,提高小尺寸(Mo,V)C含量,同時(shí)抑制大尺寸M23C6和M7C3的析出,因此實(shí)驗(yàn)鋼強(qiáng)度明顯增加,而沖擊功變化不大。

但淬火溫度為920～940℃時(shí),提高釩含量促使(Mo,V)C含量急劇增加,沖擊功快速下降。回火實(shí)驗(yàn)表明,當(dāng)回火溫度不大于600℃時(shí),實(shí)驗(yàn)鋼沖擊功小于100J;而在700℃回火時(shí),屈服強(qiáng)度小于1000MPa。為了滿足性能要求,回火溫度應(yīng)為650℃。此外,實(shí)驗(yàn)鋼強(qiáng)度與回火時(shí)間呈對(duì)數(shù)規(guī)律下降,回火時(shí)間應(yīng)小于2h。實(shí)驗(yàn)鋼中Nb的佳添加量為0.025%。添加0.025%Nb后,實(shí)驗(yàn)鋼回火馬氏體組織細(xì)化,大角度晶界比例增加,因此強(qiáng)韌性同時(shí)提高。在回火初期,添加0.045%Nb抑制了鋼中(Mo,V)C的析出,同時(shí)析出大尺寸NbC粒子,因此實(shí)驗(yàn)鋼的強(qiáng)韌性同時(shí)下降。而在長時(shí)間回火時(shí),添加0.045%Nb抑制了M23C6和M7C3粒子的析出和粗化,同時(shí)析出了熱穩(wěn)定性更好的M8C7和NbC粒子,因此實(shí)驗(yàn)鋼回火穩(wěn)定性提高,且沖擊功與不添加Nb時(shí)差別不大,但仍小于添加0.025%Nb時(shí)的沖擊功。通過冷熱疲勞試驗(yàn)機(jī)、馬弗爐和高溫拉伸試驗(yàn)機(jī)進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)鋼的高溫性能試驗(yàn),如熱疲勞性、抗氧化性和高溫力學(xué)性能。添加0.025%Nb或增加0.18%V(0.31%到0.49%)提高實(shí)驗(yàn)鋼的熱疲勞性能。添加Nb或V抑制了實(shí)驗(yàn)鋼中大尺寸M23C6等的析出和粗化,同時(shí)M8C7或NbC含量提高,分布更加彌散,故實(shí)驗(yàn)鋼組織穩(wěn)定性提高,表面硬度增加。因此實(shí)驗(yàn)鋼中主裂紋長度降低,熱疲勞性能提高。氧化實(shí)驗(yàn)表明,增加Cr抑制了實(shí)驗(yàn)鋼的氧化行為。氧化層分為兩層,外層為松散的Fe203層;而內(nèi)層更加致密,含有更高的Cr含量,主要為FeCr2O4和部分FeO。增加Cr提高了內(nèi)層Cr含量,內(nèi)層更加致密,氧化層厚度降低,抗氧化性提高。高溫力學(xué)性能實(shí)驗(yàn)表明,當(dāng)實(shí)驗(yàn)溫度不大于400℃時(shí),增加V、Mo含量提高實(shí)驗(yàn)鋼的高溫強(qiáng)度;而添加Nb、Cr對(duì)高溫強(qiáng)度影響較小。